{"id":1109,"date":"2026-06-24T05:47:03","date_gmt":"2026-06-24T05:47:03","guid":{"rendered":"https:\/\/planetary-gearboxes.com\/?p=1109"},"modified":"2026-06-24T05:47:03","modified_gmt":"2026-06-24T05:47:03","slug":"slewing-drive-planetary-gearbox-for-tower-cranes","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/planetary-gearboxes.com\/es\/slewing-drive-planetary-gearbox-for-tower-cranes\/","title":{"rendered":"Caja de engranajes planetarios de giro para gr\u00faas torre"},"content":{"rendered":"
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\"Caja<\/p>\n
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Korea Ever-Power \u00b7 Ingenier\u00eda de aplicaciones \u00b7 Gr\u00faas torre<\/p>\n

Caja de engranajes planetarios de giro para gr\u00faas torre<\/h1>\n

La gr\u00faa torre es la m\u00e1quina m\u00e1s alta, de mayor alcance y m\u00e1s visible en cualquier obra de construcci\u00f3n importante. Su mecanismo de giro debe ofrecer dos capacidades que parecen contradictorias: suficiente par motor para girar una pluma cargada de 80 metros contra el viento lateral, y la precisi\u00f3n suficiente para detener ese giro a menos de 50 mm del objetivo, siempre, desde una distancia de 200 metros.<\/p>\n

Explorar reductores planetarios de giro \u2192<\/a><\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/section>\n

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Giro motorizado y giro libre: dos modos de funcionamiento que ninguna otra gr\u00faa requiere.<\/h2>\n

A diferencia de cualquier otra aplicaci\u00f3n de accionamiento giratorio, donde el accionamiento gira la estructura o la mantiene estacionaria, una gr\u00faa torre caja de engranajes planetarios de giro<\/a> Debe admitir un tercer modo: giro libre (tambi\u00e9n llamado giro a favor del viento). Cuando la gr\u00faa est\u00e1 fuera de servicio, se libera el freno de giro y la pluma gira libremente bajo la presi\u00f3n del viento, aline\u00e1ndose a favor del viento como una veleta para minimizar la carga de viento sobre la torre.<\/p>\n

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Giro motorizado (modo de funcionamiento)<\/div>\n

El motor acciona el pi\u00f1\u00f3n contra la corona dentada de giro para hacer girar la pluma. Velocidad: de 0 a 0,7 rpm. Par motor: de 15\u00a0000 a 80\u00a0000 Nm a la salida del pi\u00f1\u00f3n. El operador controla la velocidad proporcionalmente mediante el joystick de la cabina. Cuando el motor est\u00e1 desenergizado, el freno de giro mantiene la pluma en la posici\u00f3n actual frente a cargas de viento de 30\u00a0000 a 80\u00a0000 N a la altura de la pluma.<\/p>\n<\/div>\n

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Giro libre (modo veleta)<\/div>\n

Se libera el freno de giro y la pluma gira libremente por efecto del viento. El pi\u00f1\u00f3n permanece engranado con la corona, pero no recibe potencia; la rotaci\u00f3n de la pluma lo impulsa en sentido inverso, y el motor gira libremente. El mecanismo de giro debe tener una fricci\u00f3n suficientemente baja en sentido inverso para que la pluma pueda orientarse libremente con vientos de tan solo 15 a 20 km\/h; este requisito de fricci\u00f3n m\u00ednima contrarresta el alto par de retenci\u00f3n necesario para el modo motorizado.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

El giro libre no es una caracter\u00edstica de conveniencia, sino un requisito de supervivencia estructural. La pluma de una gr\u00faa torre a 200 metros de altura, expuesta a vientos huracanados de 100 km\/h, experimenta una fuerza lateral de entre 30\u00a0000 y 80\u00a0000 N. Si la pluma est\u00e1 bloqueada perpendicularmente al viento, esta fuerza act\u00faa sobre toda su superficie proyectada y genera un momento flector que puede exceder la capacidad estructural de la torre, con el consiguiente riesgo de colapso. Si la pluma puede girar libremente, se alinea a favor del viento, reduciendo la superficie proyectada a la secci\u00f3n transversal de la pluma (entre 5 y 10\u00b9\u2070<\/p>\n

Por lo tanto, el mecanismo de giro debe satisfacer dos requisitos contradictorios: alta fricci\u00f3n para el giro motorizado (para mantener la pluma contra las cargas de viento en modo de trabajo) y baja fricci\u00f3n para el giro libre (para permitir que la pluma gire con vientos suaves). La soluci\u00f3n de ingenier\u00eda es un freno de dos etapas: un freno de servicio accionado por resorte que proporciona un alto par de retenci\u00f3n durante el funcionamiento motorizado, y un mecanismo de liberaci\u00f3n mec\u00e1nica que desactiva completamente el freno para el modo de giro libre. La caja de engranajes planetarios debe tener un par en vac\u00edo suficientemente bajo (menos de 2 a 3% del par nominal) para que la fricci\u00f3n de reversa no impida la rotaci\u00f3n con vientos moderados.<\/p>\n

La transici\u00f3n entre el giro motorizado y el giro libre se gestiona mediante el sistema de control de la gr\u00faa, pero el dise\u00f1o mec\u00e1nico del accionamiento de giro determina si la transici\u00f3n es suave o brusca. Cuando el operador acciona el freno de giro tras el posicionamiento, este debe accionarse progresivamente; un accionamiento repentino a una velocidad de giro de 0,5 rpm genera una desaceleraci\u00f3n brusca que puede excitar la frecuencia natural de la pluma y provocar el balanceo de la carga suspendida. Por el contrario, cuando el operador suelta el freno para el giro libre, la liberaci\u00f3n debe ser lo suficientemente suave como para que la pluma no se desv\u00ede bruscamente en la direcci\u00f3n del viento predominante. Por lo tanto, las caracter\u00edsticas de accionamiento y liberaci\u00f3n del freno forman parte de las especificaciones del accionamiento de giro, y no solo la capacidad de par de retenci\u00f3n.<\/p>\n

La fricci\u00f3n de los cojinetes de giro libre tambi\u00e9n afecta al nivel de ruido nocturno. En zonas urbanas, las gr\u00faas torre que giran libremente por la noche pueden generar un tictac met\u00e1lico r\u00edtmico debido al roce de los dientes del pi\u00f1\u00f3n con los de la corona dentada durante la rotaci\u00f3n impulsada por el viento. Este ruido, si bien es inofensivo desde el punto de vista estructural, puede generar quejas de los vecinos de los edificios adyacentes. Por ello, en algunas zonas urbanas se especifican ahora mecanismos de giro con recubrimientos antirruido en los pi\u00f1ones (pi\u00f1ones con dientes de nailon o segmentos de corona dentada revestidos de pol\u00edmero) para el giro libre nocturno en zonas residenciales.<\/p>\n<\/section>\n

\"Mecanismo<\/p>\n

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Inercia de la pluma y par de viento: las dos cargas que determinan el tama\u00f1o del mecanismo de giro.<\/h2>\n

El mecanismo de giro de la gr\u00faa torre debe superar dos cargas simult\u00e1neas: la inercia del conjunto de la pluma (que acelera la pluma, la contrapluma, el carro y la carga desde la posici\u00f3n de reposo hasta la velocidad de trabajo) y el momento inducido por el viento (que hace girar la pluma contra o transversalmente al viento). En d\u00edas tranquilos, predomina la inercia. En d\u00edas ventosos, predomina el viento. El mecanismo debe dimensionarse para la combinaci\u00f3n m\u00e1s desfavorable.<\/p>\n

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Clase de gr\u00faa<\/th>\nPluma (m)<\/th>\nCarga en la punta (t)<\/th>\nInercia (kg\u00b7m2)<\/th>\nEsfuerzo de torsi\u00f3n<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Cima plana (40\u201355 m)<\/td>\n40 \u2013 55<\/td>\n1,5 \u2013 2,5<\/td>\n200.000 \u2013 500.000<\/td>\n15k \u2013 30k Nm<\/td>\n<\/tr>\n
Tibur\u00f3n martillo (55\u201375 m)<\/td>\n55 \u2013 75<\/td>\n2.0 \u2013 4.0<\/td>\n600.000 \u2013 1,5 millones<\/td>\n30k \u2013 55k Nm<\/td>\n<\/tr>\n
Elevaci\u00f3n de cargas pesadas (60\u201385 m)<\/td>\n60 \u2013 85<\/td>\n3.0 \u2013 6.0<\/td>\n1,5 millones \u2013 4 millones<\/td>\n50k \u2013 120k Nm<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n
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La carga del viento a cierta altura no es la misma que a nivel del suelo:<\/strong> La velocidad del viento aumenta con la altura: a 200 metros, suele ser entre 1,5 y 2 veces mayor que la velocidad a nivel del suelo. La fuerza del viento es proporcional al cuadrado de la velocidad, por lo que la pluma a 200 metros experimenta entre 2,25 y 4 veces la fuerza del viento que experimentar\u00eda la misma pluma a nivel del suelo. Los sistemas de giro de las gr\u00faas torre deben estar dise\u00f1ados para la velocidad del viento a la altura de operaci\u00f3n real, no para la medici\u00f3n a nivel del suelo que reportan las estaciones meteorol\u00f3gicas.<\/p>\n<\/div>\n

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El c\u00e1lculo del par de torsi\u00f3n del viento es m\u00e1s complejo que una simple fuerza de arrastre multiplicada por el radio. La pluma es una masa distribuida: cada secci\u00f3n contribuye con una fuerza de arrastre diferente a un radio distinto del centro de giro. La contrapluma (detr\u00e1s de la torre) compensa parcialmente el par de torsi\u00f3n del viento de la pluma principal cuando el viento viene de frente, pero lo incrementa cuando viene de atr\u00e1s. La posici\u00f3n del carro a lo largo de la pluma modifica din\u00e1micamente el brazo de palanca del viento durante el funcionamiento. Adem\u00e1s, la carga suspendida act\u00faa como un p\u00e9ndulo que a\u00f1ade un componente din\u00e1mico variable en el tiempo al par de torsi\u00f3n del viento durante el per\u00edodo de oscilaci\u00f3n de la carga (normalmente de 3 a 8 segundos para longitudes de cable de elevaci\u00f3n de 20 a 50 metros).<\/p>\n

El mecanismo de giro debe dimensionarse para la combinaci\u00f3n m\u00e1xima de viento, inercia y p\u00e9ndulo, no para un solo componente. Esta carga combinada suele ser de 1,3 a 1,5 veces el par generado \u00fanicamente por el viento y de 1,5 a 2,0 veces el par generado \u00fanicamente por la inercia. El factor de seguridad aplicado a la carga combinada suele ser de 1,25 a 1,5 (inferior al de las gr\u00faas que no cuentan con la protecci\u00f3n del indicador de momento de carga que ofrecen las gr\u00faas torre).<\/p>\n

Es importante destacar que el indicador de momento de carga (LMI) de una gr\u00faa torre monitoriza continuamente la carga y el radio del gancho, y puede limitar autom\u00e1ticamente la velocidad de giro cuando la gr\u00faa opera cerca de su capacidad nominal. Esta limitaci\u00f3n de velocidad, controlada por el LMI, reduce el par de inercia m\u00e1ximo durante las elevaciones de cargas elevadas al restringir la aceleraci\u00f3n angular m\u00e1xima. El mecanismo de giro debe responder a estas \u00f3rdenes de limitaci\u00f3n de velocidad variable con una entrega de par proporcional y fluida; cualquier retenci\u00f3n o zona muerta en la respuesta del mecanismo con entradas bajas del joystick provoca una operaci\u00f3n a velocidad reducida brusca y disminuye la confianza del operador en la capacidad de posicionamiento preciso.<\/p>\n<\/div>\n

\"Caja<\/div>\n<\/div>\n<\/section>\n
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Sistema anticolisi\u00f3n y zonificaci\u00f3n: c\u00f3mo interact\u00faa el mecanismo de giro con el sistema de seguridad de la obra.<\/h2>\n

En obras con varias gr\u00faas, dos o m\u00e1s gr\u00faas torre pueden tener radios de trabajo superpuestos, lo que significa que sus plumas podr\u00edan colisionar durante el giro. Los sistemas anticolisi\u00f3n (ACS) monitorizan la posici\u00f3n de cada pluma de gr\u00faa en la obra y limitan autom\u00e1ticamente el rango de giro para evitar el contacto. El mecanismo de giro debe comunicarse con el ACS mediante un codificador de posici\u00f3n angular y debe responder a las \u00f3rdenes de parada autom\u00e1tica de giro en un plazo de 1 a 2 segundos.<\/p>\n

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Retroalimentaci\u00f3n de posici\u00f3n angular<\/div>\n

El sistema ACS requiere datos continuos de posici\u00f3n angular, generalmente provenientes de un codificador absoluto de 12 a 16 bits montado en la salida del accionamiento o en la corona dentada de giro. El codificador debe ser mec\u00e1nicamente robusto (resistente a vibraciones, temperaturas y humedad propias de la obra) y el\u00e9ctricamente compatible con el controlador ACS. El accionamiento de giro debe proporcionar una interfaz de montaje espec\u00edfica para el codificador en el eje de salida, con un acoplamiento sin holgura.<\/p>\n<\/div>\n

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Parada con desaceleraci\u00f3n controlada<\/div>\n

Cuando el sistema de control de actitud (ACS) detecta una posible colisi\u00f3n, ordena al mecanismo de giro que se detenga dentro de un rango de 2 a 5 grados de desplazamiento angular, con la suficiente suavidad para evitar sobrecargas en la torre, pero con la suficiente rapidez para impedir que la pluma entre en la zona de exclusi\u00f3n. Esto requiere un freno con caracter\u00edsticas de desaceleraci\u00f3n controladas, no una parada de emergencia brusca que generar\u00eda cargas din\u00e1micas que superen el l\u00edmite de dise\u00f1o de la torre.<\/p>\n<\/div>\n

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Zonas de giro restringidas<\/div>\n

En algunos emplazamientos, est\u00e1 prohibido que la gr\u00faa gire sobre propiedades vecinas (hospitales, v\u00edas f\u00e9rreas, carreteras p\u00fablicas). El sistema de giro y el control de actitud deben imponer l\u00edmites angulares estrictos: la pluma no puede girar f\u00edsicamente m\u00e1s all\u00e1 del sector permitido. Esto requiere l\u00edmites angulares configurables por software con topes de seguridad respaldados por hardware (codificadores redundantes o interruptores de l\u00edmite mec\u00e1nicos).<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

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El codificador del sistema de control de acceso (ACS) representa un punto \u00fanico de fallo con consecuencias para toda la obra. Si el codificador falla en una gr\u00faa, el ACS no puede determinar la posici\u00f3n de su pluma y debe detener la gr\u00faa afectada (una medida segura pero costosa: entre 5000 y 15 000 USD por d\u00eda de inactividad) o permitir que el operador contin\u00fae sin protecci\u00f3n anticolisi\u00f3n (una medida insegura y prohibida en la mayor\u00eda de las obras). En una obra con varias gr\u00faas, un fallo del codificador en una de ellas puede obligar a detener todas las gr\u00faas que comparten la zona de solapamiento, ya que el ACS no puede verificar que la pluma de la gr\u00faa averiada no se encuentre en la trayectoria de colisi\u00f3n.<\/p>\n

Por este motivo, cada vez se especifican m\u00e1s codificadores redundantes (dos unidades independientes conectadas a la misma salida del accionamiento de giro) para gr\u00faas torre en emplazamientos con varias gr\u00faas. El coste de un segundo codificador (entre 500 y 1500 USD) es insignificante comparado con el coste diario de paralizar de dos a cuatro gr\u00faas a la espera de un codificador de repuesto, cuya adquisici\u00f3n e instalaci\u00f3n en la parte superior de la torre puede tardar entre 24 y 48 horas.<\/p>\n<\/div>\n

\"Reductor<\/div>\n<\/div>\n<\/section>\n

\"Fabricaci\u00f3n<\/p>\n

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Tres modos de fallo espec\u00edficos de los sistemas de giro de las gr\u00faas torre<\/h2>\n
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1<\/div>\n
Fallo del freno de giro que permite la rotaci\u00f3n incontrolada de la pluma con carga suspendida.<\/div>\n<\/div>\n

El freno de giro debe sujetar la pluma contra las cargas de viento durante el funcionamiento. Si el freno falla (desgaste de las pastillas, fatiga del resorte, fuga hidr\u00e1ulica), la pluma gira sin control bajo la presi\u00f3n del viento con una carga suspendida, lo que supone un riesgo inmediato de colisi\u00f3n y ca\u00edda de la carga. El freno debe ser de accionamiento por resorte (a prueba de fallos: se activa en caso de p\u00e9rdida de energ\u00eda) con un par de retenci\u00f3n suficiente para la velocidad m\u00e1xima del viento en servicio (normalmente 72 km\/h). La degradaci\u00f3n de la capacidad del freno es invisible externamente y solo puede detectarse mediante la medici\u00f3n peri\u00f3dica del par de retenci\u00f3n. La prueba mensual del freno es el intervalo est\u00e1ndar; cualquier extensi\u00f3n de este intervalo aumenta el riesgo de una degradaci\u00f3n no detectada por debajo de la capacidad m\u00ednima de retenci\u00f3n. El procedimiento de prueba es sencillo: con la pluma colocada perpendicularmente a la direcci\u00f3n del viento predominante (par de viento m\u00e1ximo), el operador suelta el motor y verifica que el freno mantiene la pluma inm\u00f3vil durante un m\u00ednimo de 60 segundos. Si la pluma se desplaza tan solo 0,5 grados durante esta prueba de retenci\u00f3n, la capacidad de frenado ha ca\u00eddo por debajo del nivel requerido y las pastillas o los resortes de freno deben reemplazarse antes de que la gr\u00faa vuelva a estar en servicio.<\/p>\n

Prevenci\u00f3n: Prueba mensual del par de retenci\u00f3n de los frenos. Medici\u00f3n de las pastillas de freno cada 500 horas de servicio. Sustituci\u00f3n de los muelles seg\u00fan el intervalo especificado por el fabricante.<\/div>\n<\/div>\n
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2<\/div>\n
Desgaste del engranaje de pi\u00f1\u00f3n y corona debido al giro libre prolongado sin lubricaci\u00f3n.<\/div>\n<\/div>\n

Durante el giro libre, los dientes de la corona se deslizan sobre los dientes del pi\u00f1\u00f3n a velocidades variables e incontroladas, sin la ayuda de la pel\u00edcula de aceite hidrodin\u00e1mico del lado accionado. Esta condici\u00f3n de contacto sin accionamiento produce mayor fricci\u00f3n y un desgaste superficial m\u00e1s r\u00e1pido que el giro motorizado a la misma velocidad. Tras meses de giro libre acumulado (fines de semana, festivos, periodos de tormenta), los dientes del pi\u00f1\u00f3n experimentan miles de ciclos de contacto en condiciones de lubricaci\u00f3n l\u00edmite. Las gr\u00faas que permanecen en giro libre durante periodos prolongados sin reengrasarse desarrollan un desgaste de los dientes de 2 a 3 veces superior al del giro motorizado, un hallazgo que no se tuvo en cuenta en las especificaciones iniciales y que provoc\u00f3 la sustituci\u00f3n prematura del pi\u00f1\u00f3n en muchas gr\u00faas torre con alta exposici\u00f3n al giro libre.<\/p>\n

Prevenci\u00f3n: Vuelva a engrasar los dientes de la corona dentada antes y despu\u00e9s de cada per\u00edodo prolongado de giro libre. Utilice grasa EP que mantenga la pel\u00edcula lubricante en condiciones extremas. Inspeccione los perfiles de los pi\u00f1ones cada 6 meses.<\/div>\n<\/div>\n
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3<\/div>\n
Fallo del codificador anticolisi\u00f3n provoca la parada de la planta con m\u00faltiples gr\u00faas.<\/div>\n<\/div>\n

El sistema de control de actitud (ACS) depende de datos precisos de posici\u00f3n angular provenientes del codificador del accionamiento de giro. Si el codificador falla, presenta mal funcionamiento o pierde la calibraci\u00f3n, el ACS no puede determinar la posici\u00f3n de la pluma y debe detener la gr\u00faa afectada, y potencialmente todas las gr\u00faas que comparten zonas de solapamiento. Las fallas del codificador pueden deberse a vibraciones, entrada de humedad, da\u00f1os en el cable o interferencias electromagn\u00e9ticas del motor de giro. El costo de una sola falla del codificador en una instalaci\u00f3n con cuatro gr\u00faas puede alcanzar entre 20\u00a0000 y 60\u00a0000 USD por d\u00eda en tiempo de operaci\u00f3n perdido para todas las unidades afectadas, superando con creces el costo del propio codificador (entre 500 y 1500 USD).<\/p>\n

Prevenci\u00f3n: Codificadores absolutos con clasificaci\u00f3n IP67 y conectores sellados. Codificador redundante (segunda unidad independiente) para zonas ACS de m\u00faltiples gr\u00faas. Verificaci\u00f3n de calibraci\u00f3n mensual. Cables apantallados separados de los cables de alimentaci\u00f3n del motor.<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/section>\n
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Caja de engranajes planetarios de giro para gr\u00faas torre: preguntas frecuentes<\/h2>\n
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\u00bfEn qu\u00e9 se diferencia el mecanismo de giro de una gr\u00faa torre del mecanismo de giro de una gr\u00faa m\u00f3vil?<\/h3>\n

Tres diferencias clave: (1) capacidad de giro libre: las gr\u00faas torre deben orientarse con viento fuerte durante las tormentas, mientras que las gr\u00faas m\u00f3viles permanecen almacenadas; (2) vida \u00fatil: las gr\u00faas torre permanecen en obra de 2 a 5 a\u00f1os por proyecto (de 15 a 25 a\u00f1os en total), mientras que las gr\u00faas m\u00f3viles operan en campa\u00f1as m\u00e1s cortas; y (3) acceso para mantenimiento: el mecanismo de accionamiento de la gr\u00faa torre se encuentra en la parte superior de la torre (de 50 a m\u00e1s de 200 metros) y solo se puede acceder a \u00e9l escalando. Los requisitos combinados de tolerancia de giro libre, mayor vida \u00fatil y acceso limitado hacen que las especificaciones de las gr\u00faas torre sean m\u00e1s exigentes que las de las gr\u00faas m\u00f3viles equivalentes con el mismo par motor.<\/p>\n<\/div>\n

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\u00bfCu\u00e1l es la vida \u00fatil t\u00edpica?<\/h3>\n

De 10\u00a0000 a 25\u00a0000 horas de funcionamiento para la caja de engranajes (de 4 a 10 a\u00f1os con 2\u00a0000 a 3\u00a0000 horas\/a\u00f1o). Pi\u00f1\u00f3n: de 6\u00a0000 a 12\u00a0000 horas, seg\u00fan la proporci\u00f3n de horas de giro libre y motorizado. Pastillas de freno: de 3\u00a0000 a 6\u00a0000 horas. Un sistema de transmisi\u00f3n bien mantenido puede utilizarse de 2 a 4 veces en proyectos antes de requerir una revisi\u00f3n general.<\/p>\n<\/div>\n

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\u00bfPor qu\u00e9 el foque debe girar libremente durante las tormentas en lugar de estar bloqueado?<\/h3>\n

Supervivencia estructural. Una pluma bloqueada perpendicular a un viento de 100 km\/h a 200 metros de altura genera un momento que puede exceder la capacidad de dise\u00f1o de la torre, con el riesgo de colapso. Una pluma con orientaci\u00f3n a favor del viento se alinea con el viento, reduciendo la fuerza del viento en un 90% a 95%. Todos los fabricantes de gr\u00faas torre requieren giro libre durante condiciones de tormenta fuera de servicio. El accionamiento de giro debe tolerar la condici\u00f3n de giro inverso sin da\u00f1os en los engranajes, sobrecarga de los cojinetes ni problemas de fuerza contraelectromotriz del motor.<\/p>\n<\/div>\n

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\u00bfC\u00f3mo afecta el sistema anticolisi\u00f3n a las especificaciones de la transmisi\u00f3n?<\/h3>\n

El sistema ACS requiere: (1) un codificador absoluto de alta resoluci\u00f3n (de 12 a 16 bits, IP67); (2) un freno con desaceleraci\u00f3n controlada (que se detiene entre 2 y 5 grados respecto a la velocidad m\u00e1xima); y (3) compatibilidad de interfaz el\u00e9ctrica con el procesador ACS. En emplazamientos con varias gr\u00faas, la fiabilidad del codificador se convierte en un problema de productividad para todo el emplazamiento: un fallo en el codificador de una gr\u00faa puede paralizar todas las gr\u00faas que comparten zonas de solapamiento.<\/p>\n<\/div>\n

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\u00bfSuministra Korea Ever-Power sistemas de giro para gr\u00faas torre?<\/h3>\n

S\u00ed. De 15\u00a0000 a 120\u00a0000 Nm con giro libre de baja fricci\u00f3n, frenos integrados de resorte con desaceleraci\u00f3n controlada y soportes para encoder absoluto IP67. Disponible para gr\u00faas de pluma plana, de cabeza de martillo y de gran capacidad con plumas de 30 a 85 metros. Indique el fabricante de la gr\u00faa, el modelo, la longitud de la pluma y la carga en la punta para obtener una especificaci\u00f3n combinada de inercia y viento.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/section>\n

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Sistemas de giro para gr\u00faas torre: motorizados, de giro libre y preparados para la prevenci\u00f3n de colisiones.<\/div>\n

Korea Ever-Power suministra reductores planetarios para el sistema de giro de gr\u00faas torre, con pares de torsi\u00f3n de 15.000 a 120.000 Nm, capacidad de giro libre, frenos integrados y provisiones para codificador ACS.<\/p>\n<\/div>\n

Ver gama de accionamiento giratorio \u2192<\/a><\/p>\n
sales@planetary-gearboxes.com<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/section>\n

Editor: Cxm<\/p>\n<\/div>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

Korea Ever-Power \u00b7 Application Engineering \u00b7 Tower Cranes Slewing Drive Planetary Gearbox for Tower Cranes The tower crane is the tallest, longest-reach, and most visible machine on any major construction site. Its slewing drive must deliver two capabilities that seem contradictory: enough torque to swing a loaded 80-metre jib against a crosswind \u2014 and enough […]<\/p>","protected":false},"author":1,"featured_media":0,"comment_status":"closed","ping_status":"closed","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"_et_pb_use_builder":"","_et_pb_old_content":"","_et_gb_content_width":"","footnotes":""},"categories":[965],"tags":[],"class_list":["post-1109","post","type-post","status-publish","format-standard","hentry","category-application-and-technical-guid"],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/planetary-gearboxes.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/1109","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/planetary-gearboxes.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/planetary-gearboxes.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/planetary-gearboxes.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/users\/1"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/planetary-gearboxes.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=1109"}],"version-history":[{"count":2,"href":"https:\/\/planetary-gearboxes.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/1109\/revisions"}],"predecessor-version":[{"id":1111,"href":"https:\/\/planetary-gearboxes.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/1109\/revisions\/1111"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/planetary-gearboxes.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=1109"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/planetary-gearboxes.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=1109"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/planetary-gearboxes.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=1109"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}